LinkSwitch系列恒压/恒流式单片开关电源的应用
linkswitch系列恒压／恒流式单片开关电源的应用
0 引言
恒压／恒流（cv／cc）式开关电源是最常用的一种特种电源。2002年9月，pi公司率先推出了linkswitch系列（包含lnk500、lnk501）高效率恒压／恒流式三端单片开关电源芯片，它是世界上第一个专门为取代4w以下小功率线性稳压电源而研制的高集成度、低成本、高压功率转换芯片。2004年3月，该公司又研制出lnk520型恒压或恒压／恒流式三端单片开关电源。由linkswitch构成的恒压／恒流式开关电源，价格堪与线性电源相媲美。它比传统的线性电源体积小，重量轻，特别适合于低成本电池充电器。这种开关电源可在恒压、恒流两种工作模式下自动转换，比用topswitch－ⅱ构成的恒压／恒流式特种开关电源大约可节省20个元器件。当额定输出功率为3w时，linkswitch允许采用ee13型磁芯，以进一步减小开关电源的体积。
linkswitch系列单片开关电源可替代线性电源，广泛用于各种个人电子设备（手机、无绳电话、掌上电脑、数码相机、mp3播放器、电动剃须刀等）的电池充电器或电源适配器，也可以应用在电视机等家用电器的待机电源及各种辅助电源中。
1 linkswitch系列单片开关电源的性能特点
1）linkswitch系列产品采用pi公司的ecosmartr技术，将700v功率mosfet、pwm控制器、高压启动、电流限制和过热保护等电路集成在一个芯片中。该芯片只有3个引脚，对lnk500、lnk501而言，仅须配14个外围元器件，即可构成具有恒压／恒流（cv/cc）输出特性的特种开关电源。用做电源适配器时，linkswitch工作在恒压区，可为负载提供稳定的电压，此时恒流区用来提供过载保护及短路时的自动重启动保护。做电池充电器时，linkswitch工作在恒流区，充电完毕自动转入恒压区；若在充电过程中因负载短路而使输出电压降至2v以下，则进入自动重启动阶段。与线性稳压电源相比，其功耗可降低70％。
2）lnk500、lnk501在宽范围输入（交流85～265v）时的最大输出功率为3w，交流230v固定输入时的最大输出功率为4w。通常将linkswitch设计在不连续模式下工作。利用光耦反馈技术可提高恒压输出的精度和稳定度，而利用外部稳压管进行二次稳压能改善恒流特性。
3）该器件采用新颖的初级恒压、恒流控制方案，包括初级钳位、反馈、内部供电和回路补偿等电路，极大地简化了外围电路的设计。lnk500／501不需要辅助绕组及外部恒压／恒流控制电路，完全由初级感应电压uor来控制恒压／恒流输出。
4）具有完善的保护功能，包括过热保护，过电流保护，输出短路情况下的过载保护，开路故障保护和软启动功能。
5）功率mosfet的漏极击穿电压为700v，极限电流固定为254ma，漏－源通态电阻为28ω（典型值），最大占空比为77％。自动重启动频率为300hz。过热保护温度为＋135℃，当温度降至＋70℃时芯片才恢复正常工作。
2 linkswitch系列单片开关电源的典型应用
由lnk501构成恒压／恒流式电池充电器的电路如图1所示。该电池充电器的主要技术指标如下：恒压区的额定输出电压uo=＋5.5v，恒流区的输出电流iom=500ma，最大输出功率pom=2.75w；当交流输入电压u=85～265v时，电源效率η≥72％；当交流输入电压u=230v或115v时，空载功耗分别为260mw或200mw。
图1 由lnk501构成恒压／恒流式电池充电器的电路
rf（fusible resistor）采用10ω、1w的熔断电阻器，当输入端发生短路故障时能起到过流保护作用。br为1a、600v的整流桥，亦可用4只1n4005型硅整流管来代替。c1、l和c2构成π型滤波器。lnk501的开关频率为42khz，允许使用简单的emi滤波器滤除电磁干扰，而且一般不需要初级返回端与次级返回端之间并联一只安全电容（亦称y电容）。
由1a、600v的硅二极管vd1（1n4937）和0.1μf电容器c4组成钳位保护电路，用来吸收由高频变压器漏感产生的尖峰电压。初级绕组的感应电压值（uor）亦称次级反射电压，它与输出电压uo之间存在下述关系式：uor=n（uo＋uf1）（式中n为初级与次级的匝数比，uf1为次级整流管的压降）。这表明uor能反映输出电压的高低。因此，利用取样电容c4所获得的反馈电压同样能反映出uo的变化情况。电阻r1的作用就是将c4上的反馈电压转换成反馈电流（即控制端电流ic），进而去调节lnk501的输出占空比，实现稳压目的。利用r2可降低开关噪声。根据实际需要还可在初、次级返回端之间并联一只1000～2200pf、耐压值为1.5kv的安全电容c6，进一步抑制电磁干扰，具体接线方法如图1中虚线所示。
在恒压区域内，输出电压受占空比控制。当ic>2ma时，进入恒压区，输出电压及占空比同时降低；在ic=2.3ma时，进行过电流保护，使占空比降至30％。若uo降到2v以下，则c3放电，使lnk501进入自动重启动阶段，迅速将输出电流限制在50ma以下。若实际输出功率超过pom，则uo↓→uor↓→ic↓，从而限制了漏极电流id的进一步增大。若因输出端发生短路故障而导致输出功率继续增大，则ic下降到0.9ma，迫使控制端电容cc放电，lnk501就进入自动重启动阶段。上述自动保护功能提高了电池充电器在工作时的安全性。在空载或轻载的情况下，芯片的功耗随开关频率的降低而降低。
该恒压／恒流式电池充电器的输出特性如图2所示。图2中的实线代表极限值。次级整流管vd2采用11dq06型1a／60v肖特基二极管，亦可用mbr160代替。
图2 由lnk501构成恒压／恒流式电池充电器的输出特性 3 电路设计要点 3.1 最大输出功率 linkswitch在交流85～265v宽范围输入、交流230v固定输入时的最大连续输出功率（pom）分别为3w、4w。为达到最大连续输出功率，设计电路时应注意以下事项。 1）设计的直流输入电压最小值uimin≥90v。当交流输入电压u=85～265v时，输入滤波电容的容量可按3μf/w的比例系数来选取。对于交流230v或115v固定输入电压，可按1μf/w的比例系数来选取。 2）linkswitch是专门设计在不连续模式下工作的，此时初级绕组感应电压uor的范围是40～60v。若设计成连续模式，会导致环路工作不稳定。 3）次级整流管应采用肖特基二极管。图1中的vd2就采用1a/60v的肖特基二极管。 4）预先可假定电源效率η=70％。 5）源极引脚必须与印制板上的覆铜箔接触良好，以保证将热量及时散发出去，使芯片温度不超过＋100℃。 除了受温度条件、通风状况、封装形式、电源结构等因素的影响之外，在给定条件下linkswitch的最大输出功率还与高频变压器磁芯的大小、导磁率、初级电感容量、最小输入电压、输入滤波电容的容量、输出电压、整流管压降等参数有关，这会造成实际的pom值与设计值不相等。 3.2 高频变压器 在非连续模式下，当功率mosfet关断时，已存储在高频变压器中的能量就转换为次级输出。若不考虑次级损耗的情况下，则高频变压器的最大转换功率为 pm=0.5lpi2limitf 式中：lp为初级电感量； i2limitf为系数，它代表初级极限电流的平方与开关频率的乘积，其典型值为i2limitf=(254ma)2×42khz=2710a2hz。 pm所对应的控制端电流用idct来表示，idct可用来设定linkswitch电源的最大输出功率点pom。 当开关电源从恒流区开始工作时，初级电感量（lp）对峰值输出功率（popk）起决定作用，该参数应加以控制。若估计的popk值允许有±20％的变化量，则lp值允许偏差±10％，磁芯的气隙δ≥0.08mm。 若采用ee13型磁芯，取δ=0.08mm，lp允许有±10％的偏差，初级感应电压uor=40～60v，则linkswitch的最大输出功率可达2.7w。选择尺寸较大的磁芯能提升感应电压uor，进而提高输出功率。例如，选择ee16型磁芯时，最大输出功率为3w。如不考虑空载时的功率损耗，还可采用ee19型磁芯，在交流230v输入时，uor>70v，将输出功率提高到5w。uor还影响恒流输出特性曲线的线性度。在完成设计前应检查恒流输出特性。 3.3 影响输出特性的因素 linkswitch输出特性的余量由linkswitch的余量以及外部电路来决定。采用如图1所示电路时，最大输出功率为2.75w，输出电压的变化量为±10％，输出电流的变化量为±20％。影响输出特性的因素主要有初级漏感、次级整流管的压降和输出引线上的电阻。例如，当初级漏感达到50μh时将导致空载时的输出电压大约上升30％。如果增加光耦反馈电路并利用外部稳压管进行二次稳压，那么整个负载范围内的输出电压变化量可降低到±5％。 3.4 关键元器件的选择 下面以图1为例，介绍选择外围关键元器件的原则。 1）钳位二极管vd1应选择耐压为600v甚至更高的快恢复或超快恢复二极管，不能用普通的低速二极管。 2）钳位电容c4可采用0.1μf、100v的金属膜或塑料薄膜电容，容量误差在±5％、±10％或±20％均可，但不推荐使用陶瓷电容，因为该种电容受温度和电压变化的影响较大、容易引起输出电压的波动。 3）控制端电容c3可为linkswitch的上电过程或自动重启动阶段提供控制电压。设计电池充电器时，c3应选择0.22μf、10v的电容器，以保证有足够的时间去启动电路。 4）选择反馈电阻r1的原则是在最大输出功率时能使2.3ma的反馈电流流入控制端。r1的准确值还要看所设计的uor值。适当增大r1值可改变电池充电器的输出特性，如图3所示。 图3 增大r1值对输出特性的影响 图3中的虚线框代表典型的输出特性曲线，实线框表示增大r1值以后的实际工作区，虚线箭头分别表示恒压区及恒流区的变化方向。由图3可见，增大r1值能提高平均输出电压uo（恒压曲线向上移动），减小平均输出电流io（恒流曲线向左移动）。其变化特征是rfb↑→uo↑→io↓。 5）如需要增加安全电容滤除次级上的瞬态干扰，应将安全电容并联在初级电路返回端与次级电路返回端之间。安全电容的容量很小，但耐压值必须达到1.5kv才符合iec标准。 3.5 示波器的接线方式 在用示波器观察linkswitch的输出波形时，如果将探针接源极s，地线接初级的返回端，那么探头分布电容上的电荷可能造成误触发，使linkswitch达到极限电流。正确的方法是按图4所示，将探头的地线接linkswitch的漏极d，以直流作为参考点。由于漏极上有直流高压，因此，在电源的进线端必须接隔离变压器t1。 图4 示波器的正确接线方式 4 结语 linkswitch系列恒压／恒流式三端单片开关电源采用初级恒压、恒流控制方案，它不需要辅助绕组及外部恒压／恒流控制电路，极大地简化了外围电路的设计，为实现小功率cv／cc式开关电源的优化设计创造了有利条件。
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图2 由lnk501构成恒压／恒流式电池充电器的输出特性 3 电路设计要点 3.1 最大输出功率 linkswitch在交流85～265v宽范围输入、交流230v固定输入时的最大连续输出功率（pom）分别为3w、4w。为达到最大连续输出功率，设计电路时应注意以下事项。 1）设计的直流输入电压最小值uimin≥90v。当交流输入电压u=85～265v时，输入滤波电容的容量可按3μf/w的比例系数来选取。对于交流230v或115v固定输入电压，可按1μf/w的比例系数来选取。 2）linkswitch是专门设计在不连续模式下工作的，此时初级绕组感应电压uor的范围是40～60v。若设计成连续模式，会导致环路工作不稳定。 3）次级整流管应采用肖特基二极管。图1中的vd2就采用1a/60v的肖特基二极管。 4）预先可假定电源效率η=70％。 5）源极引脚必须与印制板上的覆铜箔接触良好，以保证将热量及时散发出去，使芯片温度不超过＋100℃。 除了受温度条件、通风状况、封装形式、电源结构等因素的影响之外，在给定条件下linkswitch的最大输出功率还与高频变压器磁芯的大小、导磁率、初级电感容量、最小输入电压、输入滤波电容的容量、输出电压、整流管压降等参数有关，这会造成实际的pom值与设计值不相等。 3.2 高频变压器 在非连续模式下，当功率mosfet关断时，已存储在高频变压器中的能量就转换为次级输出。若不考虑次级损耗的情况下，则高频变压器的最大转换功率为 pm=0.5lpi2limitf 式中：lp为初级电感量； i2limitf为系数，它代表初级极限电流的平方与开关频率的乘积，其典型值为i2limitf=(254ma)2×42khz=2710a2hz。 pm所对应的控制端电流用idct来表示，idct可用来设定linkswitch电源的最大输出功率点pom。 当开关电源从恒流区开始工作时，初级电感量（lp）对峰值输出功率（popk）起决定作用，该参数应加以控制。若估计的popk值允许有±20％的变化量，则lp值允许偏差±10％，磁芯的气隙δ≥0.08mm。 若采用ee13型磁芯，取δ=0.08mm，lp允许有±10％的偏差，初级感应电压uor=40～60v，则linkswitch的最大输出功率可达2.7w。选择尺寸较大的磁芯能提升感应电压uor，进而提高输出功率。例如，选择ee16型磁芯时，最大输出功率为3w。如不考虑空载时的功率损耗，还可采用ee19型磁芯，在交流230v输入时，uor>70v，将输出功率提高到5w。uor还影响恒流输出特性曲线的线性度。在完成设计前应检查恒流输出特性。 3.3 影响输出特性的因素 linkswitch输出特性的余量由linkswitch的余量以及外部电路来决定。采用如图1所示电路时，最大输出功率为2.75w，输出电压的变化量为±10％，输出电流的变化量为±20％。影响输出特性的因素主要有初级漏感、次级整流管的压降和输出引线上的电阻。例如，当初级漏感达到50μh时将导致空载时的输出电压大约上升30％。如果增加光耦反馈电路并利用外部稳压管进行二次稳压，那么整个负载范围内的输出电压变化量可降低到±5％。 3.4 关键元器件的选择 下面以图1为例，介绍选择外围关键元器件的原则。 1）钳位二极管vd1应选择耐压为600v甚至更高的快恢复或超快恢复二极管，不能用普通的低速二极管。 2）钳位电容c4可采用0.1μf、100v的金属膜或塑料薄膜电容，容量误差在±5％、±10％或±20％均可，但不推荐使用陶瓷电容，因为该种电容受温度和电压变化的影响较大、容易引起输出电压的波动。 3）控制端电容c3可为linkswitch的上电过程或自动重启动阶段提供控制电压。设计电池充电器时，c3应选择0.22μf、10v的电容器，以保证有足够的时间去启动电路。 4）选择反馈电阻r1的原则是在最大输出功率时能使2.3ma的反馈电流流入控制端。r1的准确值还要看所设计的uor值。适当增大r1值可改变电池充电器的输出特性，如图3所示。 图3 增大r1值对输出特性的影响 图3中的虚线框代表典型的输出特性曲线，实线框表示增大r1值以后的实际工作区，虚线箭头分别表示恒压区及恒流区的变化方向。由图3可见，增大r1值能提高平均输出电压uo（恒压曲线向上移动），减小平均输出电流io（恒流曲线向左移动）。其变化特征是rfb↑→uo↑→io↓。 5）如需要增加安全电容滤除次级上的瞬态干扰，应将安全电容并联在初级电路返回端与次级电路返回端之间。安全电容的容量很小，但耐压值必须达到1.5kv才符合iec标准。 3.5 示波器的接线方式 在用示波器观察linkswitch的输出波形时，如果将探针接源极s，地线接初级的返回端，那么探头分布电容上的电荷可能造成误触发，使linkswitch达到极限电流。正确的方法是按图4所示，将探头的地线接linkswitch的漏极d，以直流作为参考点。由于漏极上有直流高压，因此，在电源的进线端必须接隔离变压器t1。 图4 示波器的正确接线方式 4 结语 linkswitch系列恒压／恒流式三端单片开关电源采用初级恒压、恒流控制方案，它不需要辅助绕组及外部恒压／恒流控制电路，极大地简化了外围电路的设计，为实现小功率cv／cc式开关电源的优化设计创造了有利条件。
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